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屏蔽層NN4如改與NA的同名端相接,效果也不好。實際電路都是由非理想元件組成的,在設計中可能會遇到許多預料不到的情況。在調試如圖1所示的普通全橋電源時,輸出不是料想中平穩(wěn)的波形,而是不時發(fā)生間歇振蕩,并發(fā)出“吱吱”聲,有時甚至會燒毀開關管。 對電路進行分析后未發(fā)現(xiàn)結構上可能導致不的因素,于是改變輸出采樣的電壓比,將輸出調定在半電壓24V上,使用90V的輸入直流電壓,在保證功率管的情況下進行調試。待電路工作正常后,再升高輸入直流電壓,經(jīng)過多次試驗,發(fā)現(xiàn)當Ui為180~250V時就可能引發(fā)振蕩,后判定是驅動變壓器各個繞組之間的分布電容在搗亂。 當驅動變壓器的繞組NA輸出正脈沖時NB輸出負脈沖,TA管由截止轉為飽和導通,于是TA管的源極即M點的電位急速升高,并通過電容C2NB繞組上端P的電位,升高的數(shù)值與兩個繞組的分布電容CCC3有關,還和P點到地的高頻阻抗以及M點電位上升的速度有關。 兩只開關管的電容分布如圖2所示,其中C2是繞組NA的下端M與NB的上端P間的分布電容。如果的數(shù)值大于NB繞組自身的負脈沖幅度,就會引發(fā)TB管的瞬時導通,從而出現(xiàn)前面所述的間歇振蕩。其他各管導通時也會有類似情況發(fā)生。
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本例采用第三種方法,即在驅動變壓器的各繞組間加繞屏蔽層,其結構如圖3所示,共5個繞組和5個屏蔽層。整個變壓器包括屏蔽層從左向右逐層繞制,N1接到控制回路的地;兩個下管驅動繞組由于電位變化不大,同時與N2連接,實際上是接到了功率地;N3和N4將上管繞組NA包了起來,并與NA的異名端相接;N5將繞組ND與NA隔離。 這樣每個繞組都和它的屏蔽層同電位,它們之間不會有容性電流。當上管TA導通、上管繞組NA的電位跳升時,屏蔽層N3和N4的電位也要同樣跳變,由于N2和N3之間的分布電容,這個跳變將在這兩個屏蔽層中間產(chǎn)生電流,但對管子的驅動沒有影響,只是會耗損一點主功率。 在實際電路中采用了加電磁屏蔽的驅動變壓器之后,問題得到了全部解決。需要提出的是,屏蔽的作用是將各個繞組隔離開,以避免分布電容的不良影響。因此屏蔽層接到什么地方,是需要慎重考慮的,否則可能適得其反。如果圖3中的NN4不與NA相接,而是與N2一起接到功率地,則電容分布如圖4所示,CC7分別表示繞組NA的上下端與屏蔽層N3間,也就是功率地間的分布電容(實際上CC7分別是包含了圖2中、C1后的等效電容)。 當NA輸出正脈沖的上升沿時,TA迅速導通,M點電位跳升,于是CC7中要有容性電流產(chǎn)生。M是低阻抗點,電流iC7對它的電位影響不大,但N點卻是高阻抗點,iC6電流將降低它的電位,可能使TA管關斷。因此不能采用這種連接方式。
在你的配電系統(tǒng)中,系統(tǒng)的功率因素,在理想的情況下,主要決定于負載特性。在沒有任何補償?shù)那闆r下,如果負載是純電阻,那么系統(tǒng)的功率因素就是如果是純電感,那么功率因素就為0。與變壓器本身的特性無關。但在實際情況中,負載往往具有電阻、電感、電容的混合特性。 所以存在大于0,小于1的功率因素值。變壓器的容量,被稱為視在功率,在這里就是630kVA,他包括所有的有功和無功功率的輸出。如果你是0.98的功率因素,那么630kVA的變壓器容量,可以有630*0.98=614kW的有功輸出。如果功率因素是0.8,那么只能有630*0.8=504kW的有功功率輸出,剩下的就是無功功率。 也就是說,由于系統(tǒng)(負載)的功率因素低,造成變壓器輸出的有功功率下降。造成能源的浪費。一般電動機的功率因素在0.8左右。所以,為了變壓器的有功出力,需要進行電容補償,來系統(tǒng)的功率因素。以上就是變壓器額定功率和變壓器負載的關系。 變壓器是由很多的物件組成的,其中導線就是變壓器的微小的器件相當于的細胞,是基本的單位,變壓器導線不是說隨便裝上就行的,他必須要有一定的電壓和電流,在特定的環(huán)境中進行,如果導線不適合的話,很容易發(fā)生危險,整不好的話,變壓器會發(fā)生!鍘?
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